陳志強(qiáng)

（唐山冀東水泥股份有限公司 

1　減速機(jī)震動大及影響

唐山某公司2號生料立磨是集團(tuán)公司自主研發(fā)、生產(chǎn)的JLM46.4立磨，磨機(jī)生產(chǎn)綜合臺時(shí)產(chǎn)量210t/h，生料分步電耗22kWh/h左右，配套磨盤直徑Φ4 600mm，磨輥形式為錐型，數(shù)量4個(gè)，磨盤形式為平盤，磨盤轉(zhuǎn)速26.79r/min。2018年6月份減速機(jī)基礎(chǔ)振動明顯增大，在年底對立磨底板基礎(chǔ)進(jìn)行了加固，但沒有達(dá)到預(yù)期效果。2號磨在研磨壓力為5.0MPa時(shí)垂直振動值為6mm/s～9mm/s，頻繁出現(xiàn)振動大停機(jī)，從保護(hù)減速機(jī)角度考慮將研磨壓力控制在4.3MPa以下，振動值控制在5mm/s～7mm/s的情況下維持運(yùn)轉(zhuǎn)，磨機(jī)臺時(shí)產(chǎn)量下降10t/h～20t/h，產(chǎn)量、質(zhì)量、電耗、可靠性等均低于預(yù)算指標(biāo)。

2　發(fā)現(xiàn)的問題和原因分析

通過多次專題會論證，綜合權(quán)衡考慮，決定通過對減速機(jī)基礎(chǔ)二次澆筑層進(jìn)行處理、力臂處增加地腳螺栓等方法，達(dá)到降低減速機(jī)基礎(chǔ)處振動值，延長減速機(jī)的使用壽命、提高設(shè)備的可靠性、降低電耗、保證設(shè)備的正常運(yùn)行目的。

1.1     立磨配套電機(jī)減速機(jī)主要參數(shù)

電機(jī)型號YRKK800-6，功率2600kW，轉(zhuǎn)速992r/min，減速機(jī)型號J L P 250G，輸入功率2 6 0 0kW，輸出轉(zhuǎn)速26.79r/min。

1.2    施工順序（見圖1）

頂起磨盤→抽出主減速機(jī)→在磨盤下加支撐（以便處理減速機(jī)基礎(chǔ)）→開始處理減速機(jī)基礎(chǔ)二次澆筑層→回裝主減速機(jī)及電機(jī)→落磨盤→試車。

圖1　施工現(xiàn)場圖 

1.3   立磨基礎(chǔ)鑿開后發(fā)現(xiàn)的問題及原因

2019年2月份開始處理二次澆筑層，歷時(shí)97d。在減速機(jī)基礎(chǔ)二次澆筑層的拆除過程發(fā)現(xiàn)如下問題：

（1） 二次澆注層不實(shí)，導(dǎo)致十字鋼梁與二次澆注層分層；外部管溝內(nèi)廢油通過結(jié)合面滲漏至拆除二次澆注工作區(qū)內(nèi)。

（2）二次澆注僅一層鋼筋網(wǎng)，無豎向鋼筋，與設(shè)計(jì)的三層鋼筋網(wǎng)不符，一次澆注層豎筋400mm間距與設(shè)計(jì)200mm間距不符，過于稀疏。東、南、北三區(qū)域豎筋很少；西側(cè)區(qū)域（電機(jī)側(cè)）未見鋼筋。

（3）中心區(qū)墊鐵與螺栓距離過大，現(xiàn)距離為650mm。

（4）型鋼下表面多處位置從外側(cè)地坑向內(nèi)側(cè)滲水，型鋼下表面與混凝土分離。發(fā)現(xiàn)型鋼各夾角區(qū)域澆灌不實(shí)。

（5）磨機(jī)二次澆筑層未按照圖紙要求施工，圖紙要求用CGM300B高強(qiáng)無收縮灌漿料，實(shí)際用混凝土澆筑。綜合上述原因分析：（1）土建未按照圖紙對一、二次澆筑層施工。（2）立磨震動大。（3）沙墩間距較大。（4）廢油侵蝕。

3      解決措施

針對以上問題要解決十字鋼梁與一次澆注分層的問題，同時(shí)在施工中將一次澆注、十字鋼梁、二次澆注連為牢固的整體，因四個(gè)支撐臂下部已懸空，故需將下部墊實(shí)，運(yùn)行中受拉力較大，需在力臂處增加地腳螺栓固定。Z終確定如下施工方案。

（1）在現(xiàn)有3個(gè)三角區(qū)三個(gè)邊增加豎向Φ 20mm×200mm鋼筋與鋼梁焊接。栽豎筋具體做法為：在一次澆注層打Φ24mm孔，深170mm（具體孔徑及深度按加固膠說明書推薦方案執(zhí)行），用Φ20mm螺紋鋼加喜力得或牢得固專用固持膠，鋼筋與十字鋼梁底部焊接牢固，鋼筋長度超出二次澆注上層鋼筋網(wǎng)上方100mm，末端折彎。三角區(qū)內(nèi)及其它三角區(qū)做法與此相同。二次澆注層鋪三層Φ16mm鋼筋網(wǎng)，鋼筋兩端與十字支撐梁焊接牢固，具體支筋作法按原變更設(shè)計(jì)方案執(zhí)行。

（2）底梁底部增加16組墊鐵，中心區(qū)域內(nèi)增加4組墊鐵，其余東側(cè)、南側(cè)、北側(cè)三角區(qū)各增加4組墊鐵。（具體尺寸按原設(shè)計(jì)進(jìn)行，安裝位置按圖2位置布置），十字鋼梁每組墊鐵部位增加20mm厚加強(qiáng)筋板，要求雙面焊接，提高其剛度。

圖2　底梁底部增加墊鐵現(xiàn)場圖

（3）同時(shí)在4個(gè)立臂外側(cè)增加16條，規(guī)格型號M72mm×6mm×2800mm。

（4）中心十字底座重新制作恢復(fù)，打磨坡口進(jìn)行焊接，中心區(qū)域二次澆注綁筋做法與其余三角區(qū)域相同。

（5）支筋完成后，經(jīng)甲方及施工方、設(shè)備部三方技術(shù)人員確定后采用微膨脹灌漿料進(jìn)行二次澆注灌漿作業(yè)。

（6）養(yǎng)生7d，然后進(jìn)入減速機(jī)回裝作業(yè)，按減速機(jī)回裝作業(yè)指導(dǎo)書要求進(jìn)行回裝。

4　運(yùn)行效果和啟示

減速機(jī)基礎(chǔ)處理后經(jīng)過單機(jī)試車、帶料生產(chǎn)，震動值明顯降低，達(dá)到預(yù)期效果?圖3為研磨壓力5.0MPa時(shí)主減輸入軸振動曲線。主減基礎(chǔ)處理前后中控反饋垂直振動對比數(shù)據(jù)見表1。振通932測得輸入軸振動值見表2。

圖3　主減輸入軸振動曲線圖

從以上數(shù)據(jù)對比可見，主減基礎(chǔ)處理后5.0MPa研壓比處理前4.0MPa時(shí)還要低1.5mm/s～3mm/s，基礎(chǔ)處理前后主減速機(jī)輸入軸振動值在研磨壓力4.0MPa及5.0MPa（產(chǎn)量230t/h）時(shí)，垂直振動同比下降2.5mm/s～3.7mm/s、2.5mm/s～5mm/s。磨機(jī)穩(wěn)定性大大改善，減速機(jī)的使用壽命明顯延長，因此可見此次主減基礎(chǔ)的處理效果顯著。

4      結(jié)束語

兩個(gè)子公司原料立磨經(jīng)過幾年的運(yùn)行，力臂及液壓缸底座處出現(xiàn)二次澆筑層分離現(xiàn)象，地腳螺栓頻繁松動、斷裂現(xiàn)象、震動值加大。后參考此方案在冬季檢修時(shí)對力臂及液壓缸底座的二次澆筑層重新澆筑，并在力臂地腳螺栓損壞側(cè)增加地腳螺栓，達(dá)到預(yù)期效果。

來源：《中國水泥》2019

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